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    关于港口堆场的失稳滑动原因和治理方案设计
    发布日期:2012-5-29 11:55:34 来源:广东自考网 阅读: 【字体:

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    论文摘要:针对某港口堆场竣工即滑坡工程案例,对堆场岸坡进行了稳定计算、反演分析和加固治理,探讨了滑坡原因、勘探土层参数和原设计方案的缺陷。在反演分析得到的新土性指标基础上,提出了水泥搅拌桩设计治理方案并进行了稳定分析,实施后表明方案可靠。

     
    1工程概况
        长江日某港因大轮客运停航,拟将候船室南侧6 150 m2的长江滩地改造成矿石堆场。原场地高程为1. 7~2.2 m,经堆填建筑垃圾至5.9  m左右。堆场设计荷载80kPa,地面高程6.0  m,地面铺设400 mm x 400 mm x 180 mm的混凝土预制块。
        堆场岸边及前方江底处存在1个深坑(如图1),深坑在垂直长江方向长约45 m沿水流方向长约75 m最低处高程-1.4 m,为此,在坡脚处大量抛石,抛石棱体顶部高程3.7 m,向上为坡度1 : 2.5的干砌石护坡,与堆场边沿0.6 m高的挡浪墙底相接。
                 
      2滑坡过程
        在堆场发生滑动之前,使用单位从东(下游)往西(上游)堆放铁矿石,堆载长度约85 m,堆场南边前面5m未堆载,南北向堆载长度约47 m在10余小时内共堆积了近20 000 t铁矿石,堆载面积约占堆场面积的2/3最高处堆石6.5 m。堆场边坡发生滑动,场地中部形成1个大坑,坑南北向最长约30 m,东西最长约70 m。堆场边沿向外推移9.4 m,护坡坡脚淤泥及块石隆起。
        本工程设计时未进行地质勘探,设计所用土层及指标参照附近建筑物地层。为了找到滑坡原因,为加固设计提供依据,滑坡后对滑坡区进行了静力触探、十字板强度和钻孔取土室内试验。
      3边坡稳定计算和滑坡原因
      3.1边坡稳定分析方法
      土坡稳定计算通常用毕肖普法,它考虑了土间的水平向和垂直向作用力。简化毕肖普法仅考虑土条间的水平向作用力,其稳定安全系数计算公式为(1);  式中:ru为孔隙压力比,定义为总的孔隙水压力
    和总的上覆压力之比, 为水重度。当己知渗流浸润线位置时,可逐点输入测压竹水位高度来计算。
      3.2稳定计算和参数反演
        滑坡后勘探得知,表层土为约3.2 m厚杂填土,第二层为2-1淤泥或淤泥质粉质粘土及2-2淤泥质粉质粘土的软弱土层,下面是粉砂层。
        稳定分析断面以滑坡后重新勘探的土层剖面为基础,以稳定性最差的深坑处断面为计算断面,土层断面如图2??悸堑蕉殉〈罅慷逊盘笫墓汤焙芏?,稳定分析时采用不固结不排水强度指标。
               
        取自滑坡后所做岩土工程勘测报告的各土层物理力学指标如表1所示。计算得到滑坡发生时此边坡的稳定安全系数仅为0.663,明显偏小,进一步计算该边坡无堆载情况下的安全系数为0.930,边坡失稳,与现场实际情况不符。检查地勘资料,发现2-1与2-2两个卞要软弱层的无侧限抗压强度qn均明显偏小,仅为12-13 kPa,远低于十字板强度(理论上为qn/2)以及附近岸边同类土4060 kPa的qn值,估计为钻孔取样时土样受到了较大的扰动,导致下要软弱层UU试验C,∮值偏低。
        因此,以滑坡后勘探报告中的静力触探、十字板试验结果为基准,结合邻近工程同类土层指标,利用滑坡时刻稳定安全系数接近1的临界状态原则来重新确定两个软弱土层的C,∮指标。通过反演分析计算得知,在2.5 m水位,图2堆载情况下,稳定安全系数为0.973,岸坡出现临界状态,失稳滑动。图2中对应的滑弧大部分穿越2-1淤泥或淤泥质粉质粘土和2-2淤泥质粉质粘土两个软弱土层,底部基本上与粉砂层相切,滑弧后方与堆场地面相交处距堆场边沿约30 m,滑弧前沿与护坡坡脚相交,与现场观察得到的实际滑坡发生位置基本吻合。由此确定两土层的计算参数为:2-1淤泥或淤泥质粉质粘土 ; 2 2淤泥质粉质粘土
      3.3滑坡原因分析
        发生滑坡的时间是3月25日,正是长江枯水期结束的时段,江水位约为2.5 m,同时考虑对应同样堆载下设计高水位和设计低水位的不同工况

    进行稳定分析计算,圆弧滑动面计算结果如表2。
                
    可见,高水位时安全系数大,岸坡稳定,低水位时稳定性降低。对应滑坡时2.5 m的水位下,当堆场均匀堆积1.5  m厚铁司’一石时边坡安全系数为1.172,在局部继续堆高后安全系数逐渐下降,当局部堆载到6.5  m后安全系数下降到0.973,出现失稳??杉?,局部超高堆载是滑坡的卞要原因。
        计算中还发现,在设计低水位下,40 kPa荷载C 1.5 m厚铁矿石)堆积下,边坡安全系数1.089低于规范[2-3]规定的安全系数1.10,而此时40 kPa的荷载大大小于设计荷载80 kPa。而对应80 kPa的设计荷载,边坡安全系数仅为0.895稳定严重不足??杉?,原工程设计的边坡稳定性不够,存在安全隐患。这与工程施工前未勘探就设计和施工等因素有关。
      4加固方案及加固后稳定分析
      4.1加固方法比选
        考察滑坡现场,研究治理方案,可采用碎石桩、灌注桩和搅拌桩进行加固??悸堑奖竟こ倘砣跬敛愕目辜羟慷冉系?,对桩体的约束作用不足,碎石桩是散粒体结构,在这样的淤泥层中抗滑作用较小,而目本处无石料资源,石了价格很高;灌注桩加固成本较高,不经济;经比较,搅拌桩具有较好的抗滑性和较低的价格。综合考虑采用水泥搅拌桩治理本滑坡。
        计算得圆弧滑动面底部与粉砂层相切,高程约为-60 m,地面高程6.0 m,桩应穿过滑动面进入下部粉砂层才能起到抗滑作用,即桩长要大于12 m.考虑桩端嵌入粉砂层一定长度,确定最低桩长为135m。
        整治工程按原结构恢复,采用2排连续搭接的深层搅拌桩,位置在堆场面与边坡顶的交界处,加固的岸线长度为85 m,总桩数为310根,设计桩径为700 mm桩长为14.2 m,桩底高程在-7.0}-11.0 m,搭接长度为14 cm,采用42.5普通硅酸盐水泥,水泥掺入量为15%,水灰比为0.5 。
      4.2加固后稳定分析
        使用水泥深层搅拌桩加固后的稳定分析计算方法与加固前相同,只将桩体部分视为一种新的土层,断面如图3,计算所取桩体部分的参数参考同类工程l4]取为C=200 kPa, 
                
      加固后计算对应设计荷载80 kPa 清况下,设计低水位1.37 m时边坡安全系数为1.137,设计高水位4.7 m时边坡安全系数为1.736,均高于规范规定的1.10。计算结果显示,加固后的边坡稳定性达到了设计要求。日前,加固工程竣工约1年,边坡稳定。5结语
        (1)堆场及护坡发生滑动卞要原因是局部超负荷堆载,目堆载速度过快,下部有软土夹层,同时缺少监测措施。建议堆场加固恢复后,按照使用功能使用,不能违规操作。
      (2)稳定分析计算表明,本工程设计的堆场边坡滑动前就存在安全隐患,稳定性不足,原因是设计前没有进行必要的地质勘探,取用指标不准确,从安全角度考虑应加以杜绝。
        (3)日前加固工程峻工约1年,边坡稳定,说明反演分析得出的土性指标是可靠的,实施的搅拌桩方案是成功的。

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